Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат

Содержание:

Задание 2

Введение. 3

1. Расчет горения горючего. 6

2. Вещественный баланс цементной вращающейся печи. 7

3. Термический баланс холодильника 9

4. Термический баланс вращающейся печи. 11

5. Сводные данные. 14

Таблица 6. Вещественный баланс печи 14

6. Аэродинамический расчет 15

Заключение. 18

Литература 19

Задание

Теплотехническая эффективность подмены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе.

Начальные данные для расчета.

Сырьё – извесняк

Производительность печи =10 т/ч

Размеры Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат печи 2,90х2,44х56

Горючее – уголь

Sсб, %

Сг

Нг

α

2,7

30

0,5

84,0

5,2

1,4

8,7

0,7

35

1,15

Qтп =21000

Химико-минералогический состав.

С3 S=50%

C2 S=23%

C3 A=10%

C4 AF=12%

%Al2 O3 = 3,73

ПППс = 34,4

Введение.

Более распространёнными холодильниками клинкера являются рекуператорные (планетарные), колосниковые и барабанные (трубные). Известны и другие виды холодильников, но масштабы их внедрения Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат в индустрии наименее значительны.

В этой работе предлагается подмена барабанного холодильника на колсниковый на Паранайском цементном заводе.

Барабанный (трубный) холодильник представляет собой метал­лический барабан поперечником 2,5—6,0 м и длиной 20—100 м, вра­щающийся на бандажах и опорных роликах с частотой 3—6 об/мин. Кожух холодильника обычно, имеет таковой же поперечник, что и кожух печи Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат. Привод барабана, так же как и привод вращаю­щейся печи, состоит из электродвигателя, редуктора, венцовой и подвенцовой шестерен. Угол наклона барабана к горизонту равен 4— 6°. Жгучая часть барабана отфутерована шамотным кирпичом либо металлическими плитами. На остальной части корпуса барабана в шах­матном порядке установлены лопасти (швеллеры), которые пересыпают Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат клинкер и содействуют повышению поверхности теплообме­на. Маленький клинкер после выхода из печи пробуждается через ре­шетку, а большие его кусочки направляются в молотилку. Загрузочное устройство холодильника выполнено в виде глиняной шахты с наклонным дном. Места соединения шахты с головкой печи и ба­рабаном холодильника уплотняются. В барабанном холодильнике клинкер охлаждается Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат с 1273—1373 до 373—573 К. Охлаждающий воздух, нагреваемый до температуры 773—873 К, употребляется в качестве вторичного воздуха.

Барабанный холодильник у печи с циклонными теплообменни­ками производительностью 1800 т/сут имеет поперечник 4,6 м и длину 50 м, угол его наклона 4,5°, а частота вращения 2,4 об/мин. Он эф­фективно работает, если футерован огнеупорной Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат массой на 70— 80% собственной длины, а на участке меж 16 и 28 м в нем устаиовлены литые лопатки и дальше до конца холодильника —лопатки из сталь­ного листа. Заместо лопаток можно устанавливать ковши из жа­ростойкого литья. Для снижения температуры клинкера до 423— 473 К нужно впрыскивание воды вовнутрь барабана при расходе ее около 3 м3 /ч. Барабанный Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат холодильник не оборудуется дро­билкой, потому что большие зерна клинкера разбиваются при пересы­пании. Преимуществами барабанных холодильников являются простота конструкции и надежность в эксплуатации, отсутствие из­быточного воздуха, относительно маленький расход электроэнергии. К. недочетам холодильника относится недостаточно строго регу­лируемое количество вторичного воздуха, большая его запылен­ность Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат, что ухуджает видимость в печи, необходимость установки крутящихся печей на больших фундаментах, Недостаточно вы­сокая стойкость пересыпающих лопаток и полок. Вероятный пере­грев нефутерованного корпуса холодильника до 523—673 К частич­но устраняется методом орошения его водой. Барабанные холодиль­ники всераспространены недостаточно обширно.

Колосниковые холодильники разных конструкций работают по одному и тому же Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат принципу — остывание клинкера осущест­вляется присасыванием воздуха через его слой. Колосниковые хо­лодильники имеют колосниковую решетку, состоящую из отдельных колосников — палет, на которой слоем шириной 150—300 мм рас­пределяется жаркий клинкер. Прохладный воздух подается под ре­шетку и проходит слой клинкера, охлаждая последний до 333— 353 К.

В индустрии Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат используют колосниковые холодильники не­которых марок, отличающиеся один от другого некими кон­структивными особенностями.

В холодильниках «Волга» и «Фуллер» горизонтальные колос­никовые решетки сделаны из схожего количества чередую­щихся подвижных и недвижных колосников Решетка заключена в железный кожух, высшая часть которого отфутерована шамотным огнеупором. Недвижные колосники ре­шетки крепко закреплены в кожухе Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат, а подвижные смонтированы на общей раме и совершают возвратно-поступательное движение при помощи кривошипно-шатунного механизма, по этому осу­ществляется продвижение клинкера, лежащего на решетке слое шириной 150—300 мм. Рамы совершают 8-16 движений в мину­ту при величине хода до 100 мм. Зазор меж плитами добивается 5—8 мм, а живое сечение всей Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат решетки—10%. Подрешеточное место разбито на две, три зоны и поболее зависимо от габаритов холодильника. В секции камеры подается прохладный воздух, более жгучая часть которого (из 1-й секции) употребляется в качестве вторичного воз­духа, а остальная часть (из 2-ух секций отводится наружу. Для резкого остывания клинкера и равномерного Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат рассредотачивания его на решетке используют острое дутье воздуха высочайшего давле­ния либо ступенчатую наклонную решетку. В разгрузочном конце холодильника установлены решетка либо грохот, отсеивающие нор малыше зерна клинкера и направляющие большие зерна в дро­билку. Под колосниковой решеткой установлен скребковый , транспортер для удаления маленьких фракций клинкера, просыпавшихся через зазоры меж колосниками Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.

Одной из более изученных в текущее время схем является совмещение колосникового холодильника с шахтно-секционным хо­лодильником . Клинкер охлаждается от 1623 до —673 К в колосниковом холодильнике, при всем этом весь охлаж­дающий воздух поступает в печь. Потом клинкер проходит молотилку подготовительного дробления и подается во 2-ой холодильник, представляющий Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат из себя систему шахтных секций, в которые горя­чий клинкер загружается сверху при помощи элеватора, скребко­вого сборочного потока и поворотных заслонок. Клинкер движется по шах­там вниз со скоростью 2,5—3 см/мин и проходит их за 2—3 ч. Выгрузка клинкера с температурой 343—353 К синхронизирована с нагрузкой. Прохладный воздух низкого давления., по особым трубопроводам Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат, проходящим в шахтах-секциях, подается сверху вниз и греется до 333—373 К, после этого направляется в ко­лосниковый холодильник. Потому что воздух не контактирует с клин­кером, то он не содержит пыли и понуждается в чистке.

Экономичен также двойной просос охлаж­дающего воздуха через слой клинкера в различных камерах Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат. В данном случае температура обогрева вторичного воздуха может дости­гать 1073—1173 К.

К недочетам колосниковых холодильников относят то что они имеют сложную конструк­цию и много передвигающихся частей, нередко выходящих из строя. При охлаждении маленького клинкера значимая часть его просеивается через отверстия меж колосниками и перегружает скребковый транспортер, что вызывает остановку Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат агрегата. Но они харак­теризуются высочайшей удельной производительностью [800— 900 кг/(м2 .ч)] и глубочайшим (до 323—353 К) остыванием клинкера. В связи с тем что найдены методы уменьшения, степени воздействий отмеченных недочетов, в ближайшее время стали проектироваться колосниковые холодильники как средней, так и большой (3000 -10000 т/сут) производительности.

1. Расчет горения горючего Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.

W­P

Ap

Сp

Нp

Np

Op

Sp

2,03

22,6

63,3

3,92

1,06

6,56

0,53

1.1 Теоретический большой и массовый расход воздуха.

Lв 0 = 0,0889 ∙ Сp +0,265 ∙ Нp + 0,333(Op - Sp ) = 0,088∙63,3 + 0,265 ∙ 3,92 + 0,0333(6,56 – 0,53)=6,465 [нм3 /кг. т.]

mв 0 = 1,293 ∙ L в 0 = 1,293 ∙ 6,465 = 8,359 [кг/кг т.]

1.2 Действительный расход воздуха

Lв д = α∙Lв 0 = 1.15 ∙ 6,465 = 7,435 [нм3 /кг. т.]

mв 0 = α ∙ mв 0 = 1.15 ∙ 8,359 = 9,613 [кг/кг т.]

1.3 выход товаров горения

LCO 2 = 0,0186 ∙ Cp = 0,0186 ∙ 63,3 = 1,117 [нм3 /кг. т Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.]

L Н2О = 0,112 ∙ Нp + 0,0124 ∙ W­P = 0,112 ∙ 3,92 + 0,0124∙ 2,03 = 0,464 [нм3 /кг. т.]

L N 2 = 0,79 ∙ Lв д + 0,018 ∙ Np =0,79 ∙ 7,435 + 0,08 ∙ 1,06 = 5,958 [нм3 /кг. т.]

L SO2 = 0,007 ∙ Sp = 0,0075 ∙ 0,53 = 0,0037 [нм3 /кг. т.]

L O2 = 0,21 ∙ (α – 1) ∙ Lв 0 = 0,21 ∙ (1,15 – 1) ∙ 6,465 = 0,204 [нм3 /кг. т.]

Lп.г.= 1,117 + 0,464 + 5,958 + 0,0037 + 0,204 = 7,807 [нм3 /кг. т.]

m CO2 = 1,977 ∙ LCO2 = 1,977 ∙ 1,177 = 2,327 [кг/кг. т.]

m Н2О = 0,805 ∙ LН2О = 0,805 ∙ 0,464 = 0,374 [кг/кг. т.]

m N 2 = 1,251 ∙ L N Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат 2 = 1,251 ∙ 5,958 = 7,453 [кг/кг. т.]

m SO2 = 2,928 ∙ L SO2 = 2,928 ∙ 0,0037 = 0,011 [кг/кг. т.]

m O2 = 1,429 ∙ L O2 = 1,429 ∙ 0,204 = 0,292 [кг/кг. т.]

m п.г.= 2,327 + 0,374 + 7,453 + 0,011 + 0,292 =10,457 [кг/кг. т.]

Таблица 1. Вещественный баланс горения горючего.

Приход материалов

Количество

Выход материалов

Количество

кг

кг

Горючее:

Воздух

действительный

1

9,613

1. Углекис-лый газ

2. Водяные пары

3. Азот

4. Сернистый газ

5. Кислород

6. Ар

2,327

0,374

7,453

0,011

0,292

0,226

Итого:

10,613

Итого:

10,683

Невязка:

100% ∙ (Gпр – Gрас ) / Gmax = 100% ∙ (10,613– 10,683) / 10,683= 0,65%

2. Вещественный баланс цементной вращающейся печи.

1. Расходные Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат статьи вещественного баланса.

1.1 Горючее.

хт [кг/кгкл ]

1.2 Воздух.

Gв = ∙хт =

Gв = = 13,522xт [кг/кгкл ]

1.3 Теоретический расход сухой сырьевой консистенции.

;

=1,524 [кг/кгкл ]

Расход сырьевой консистенции

[кг/кгкл ]

1.4 Воздух для горения горючего

Vвг = Lв д ∙ хт = 7,435 ∙ хт [нм3 /кг. кл.]

Gв г = mв д ∙ хт =9,613 ∙ хт [кг/кг т.]

1.5 Пылевозврат

Действительный расход сухого сырья Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат, где апу принимаем равным 1%:

= 1,524 =0,152 [кг/кг.кл]

2. Приходные статьи вещественного баланса.

2.1 Общий пылеунос

= 10 ∙ 1,539/100 = 0,154 [кг/кг.кл]

2.2 Выход отходящих газов

Gог =mпг *хт +GН2О г+ w +GCO 2 c [кг/кг.кл]

GСО2 с = Gс д ((ПППс – 0,35Al2 O3 )/100) = 1,539((34,4 – 0,35∙3,73)/100) = 0,509 [кг/кг.кл]

GH 2 O г = Go c - GСО2 с – Gкл = 1,539/(100 – 1) = 0,015 [кг/кг Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.кл]

Gог = 0,509 + 0,015 + 10,683 ∙ xт = 10,683 ∙ xт + 0,539

Таблица 2. Подготовительный вещественный баланс печи

Приход

Количество, кг/кг.кл

Расход

Количество, кг/кг.кл

1.Выход клинкера

2.Выход отходя-щих газов

3.Oбщий пылевы-нос

1

10,683 ∙ xг + 0,539

0,154

1.Расход горючего

2.Сырьевая смесь

3.Воздуха на горение

4. Пылевынос

хт

1,554

9,613 ∙ хт

0,154

Сумма

10,683 ∙ xт + 1,693

Сумма

10,683 ∙ xт + 1,706

3. Термический баланс холодильника

Приход:

1) Теплота с клинкером, входящим в холодильник:

Qкл вх =mкл ∙ Скл ∙ tкл , [кДж/кг Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.кл],

где tкл вх =13500 С,

Скл =1,076 [кДж/м3 ∙ К],

Qкл вх =1∙1350 ∙ 1,076=1452,6 [кДж/кг.кл.]

2) Теплота с воздухом на остывание:

а) Барабанный холодильник

Vв охл = Vв вт =0,8 ∙ Lв д ∙хт = 0,8∙7,435 ∙хт = 5,948∙хт [кДж/кг.кл];

tc = 10 0 C; Cв = 1,297 [кДж/кг.кл];

Qв охл = 5,948∙хт ∙10 ∙ 1,297 =77,145∙хт

б) Колосниковый холодильник

Qв Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат охл = 3 ∙ 1,297 ∙ 10 = 38,91 [кДж/кг.кл];

где Vв охл =3 [м3 /кг. кл].

Расход:

1) Теплота с клинкером выходящим из холодильник:

а) Qкл вых =mкл ∙Скл ∙tкл вых ;

где Скл =0,829 кДж/кг∙Кл, tкл вых =2000 С,

Qкл вых =1∙0,829∙200=165,8 [кДж/кг∙Кл].

б) Скл =0,785 [кДж/кг ∙Кл], tкл вых =1000 С,

Qкл вых =1∙0,785∙100=78 [кДж/кг∙К Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат].

2) Теплота с лишним воздухом:

б) Qв изб = (Vв охл - Vв вт )∙ Cв = (3 – 5,948 ∙ хт ) ∙ 150 ∙ 1,305 =587,25 – 1164,32 ∙ хт

3) Теплота через корпус:

Qч . к . х = S · α ·(tк – toc )/Bкл

где tк =500 С,

tос =100 С,

α = (3,5+0,062 · tк ) · 4,19 = (3,5 + 0,062 · 50) · 4,19 = 27,67

а) S=π · D · L =3,14 · 3 · 50 = 471 [м3 ]

Qч.к. х = 471,0 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 52,13 [кДж/кг. Кл.]

б) S = 2 ·l ·h+2 · b · h+l Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат · b

S = 20 · 6 · 2 + 6 · 5 · 2 + 20 · 5 =400 [м2 ]

Qч.к. х = 400 · 27,67 · (50 – 10)/10000 = 44,27 [кДж/кг. Кл.]

4) Теплота со вторичным воздухом:

Qв `` = ΣQпр – (Qв изб – Qкл вых – Qч.к. х )

а) Qв `` = 1452,6 + 77,145 · хт – 165,8 – 52,13 = 1234,67 + 77,145 · хт [кДж/кг ∙ Кл.]

б) Qв `` = 1452,6 + 38,91 – 78 – 587,25 + 1164 · хт – 44,27 = 781,99 + 1164,32 · хт [кДж/кг ∙ Кл.]

Таблица 3. Подготовительный термический баланс холодильника

Приход

Количество, кДж/кг.кл

Расход

Количество, кДж/кг.кл

1.С клинкером Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат входящим

2. Воздух на остывание

1452,6

77,145∙хт

1452,6

38,91

1. С клинкером выходящим

2. Теплота через корпус

3.Воздух:
- лишний

- вторичный

165,8

52,13

-

1234,67 + 77,145 · хт

78

44,27

587,25 – 1164,3∙хт

781,99 + 1164,3·хт

сумма

1452,6 +

77,145∙хт

1491,51

сумма

1452,6+

77,145 · хт

1491,51

4. Термический баланс вращающейся печи.

Приход

1) Тепло от горения горючего

Qн р = 389 ∙ Ср + 1030 ∙ Hp + 108.9 (Op + Sp ) – 25 Wp = =389 ∙ 63,3+ 1030 ∙ 3,9 + 108,9 (6,56 + 0,53) – 25 ∙ 2,03 = 29267,217 [кДж/кг ]

Qт = Qн р ∙ xг = 29267,817∙хт [кДж/кг Кл.]

2) Тепло вносимое топливом

Qт ф = хт ∙ Ст ∙ tт =0,92 ∙ 70 ∙хт = 64,4 ∙хт [кДж/кг Кл Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.]

3) Тепло вносимое сырьевой консистенцией

Qc / c м = ( G c / c м д ∙С c / c м + GН2О W ∙ CН2О ) ∙ tc = (1,539 ∙ 0,832 + 0,015 ∙ 4,19) ∙ 20 = 26,86 [кДж/кг Кл.]

4) Тепло возвратимой пыли.

Qп Возв = Gп Возв ∙Сп ∙ tп = 0,152 ∙ 1,06 ∙ 100 = 16,112 [кДж/кг Кл.]


5) Тепло воздуха вторичного и первичного

Qв пер = Vв ∙ Св ∙ tв = 0,2 Lв д ∙ хт ∙10 ∙ 1,259 =0,2 ∙7,435 ∙хт ∙ 10 ∙ 1,259 = 18,72∙ хт Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат

Теплота вторичного воздуха из термического баланса холодильника

а) Qв вт =1234,67 + 77,145 · хт [кДж/кг Кл.]

б) Qв вт = 781,99 + 1164,3·хт [кДж/кг Кл.]

Расход

1. Термический эффект клинкерообразования:

Qтек = Qдек + Qдег + Qж.ф. - Qэкз

где Qдек =GСаСО3 ∙1780 – теплота на декарбонизацию,

GСаСО3 =GСО2 с ∙МсаСО3 /(44 ∙ МСО2 ),

GСаСО3 =0,59∙100/44=1,157 кг/кг. кл,

Qдек =1,157 ∙ 1780 = 2059,46 [кДж/кг Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат Кл.]

Qдег =GН2О г ∙7880 – теплота на дегидратацию глины.

Qдег = 0,015 ∙ 7880 = 118,2 [кДж/кг Кл.]

Теплота образования водянистой фазы:

Qж.ф. =100 [кДж/кг Кл.].

Теплота образования клинкерных минералов:

Qэкз =0,01∙(528∙C3 S+715∙C2 S+61∙C3 A+84∙C4 AF),

Qэкз =0,01∙(528∙50+715∙23+61∙10+84∙12) = 444,63 [кДж/кг Кл.]

Qтек = 2056,46 + 118,2 + 100 – 444,63 = 1833,03 [кДж/кг Кл.]

2. С клинкером, выходящим из печи:

Qкл Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат п =Qкл вх =1452,6 [кДж/кг Кл.]

3. Тепло с пылью:

Qп = Gп общ ∙ Сп ∙ tо.г. , [кДж/кг Кл.],

Qп =1,06 ∙ 300 ∙ 0,154 = 48,97 [кДж/кг Кл.]

4. Тепло на испарение воды из сырья

Qм = 2500 ∙ GН2О г =2500 ∙ 0,015 =37,5 [кДж/кг Кл.]

5. Утраты тепла корпусом в окружающую среду:

Qч/к. =SF∙a(tc -tв )/В, [кДж/кг Кл.],

1. участок Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат декарбонизации 50%, 150 - 250

2. участок: обжиг и остывание 50%, 200-3000 С.

F1 =3,14 ∙2,9 ∙ 0,2 ∙ 0,56 + 0,3 ∙ 0,56 ∙ 3,14 ∙ 2,44 = 230,7 м2

F2 = 3,14 ∙ 2,44 ∙ 56 ∙ 0,5 = 214,5 м2

α1 = (3,5 + 0,062 ∙ tн ) ∙ 4,19 = (3,5 + 0,062 ∙150 ) ∙4,19 = 53,63

α2 = (3,5 + 0,062 ∙ tк ) ∙ 4,19 = (3,5 + 0,062 ∙200 ) ∙4,19 = 66,62

Qч/к п . = (230,7 ∙ 53,63∙ (150-10) + 214,5 ∙ 66,62 ∙ (200 – 10))/10200 = 436.0

[кДж/кг Кл.]

тогда утраты через корпус печи, при условии что через корпус пропадает около 80% тепла.

Qч/к = 436 + 436 ∙ 0,2 = 523,2 [кДж/кг Кл.]

6. Утраты тепла с отходящими газами

Qог = [(LCO 2 ∙ C CO 2 + LH 2 O ∙ C Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат H 2 O + LN 2 ∙ C N 2 + LSO 3 ∙ C SO 3 + LO 2 ∙ C O 2 ) ∙ xт +

+(GH 2 O W + GH 2 O г )/ρH 2 O ∙CH 2 O + GCO 2 /ρ CO 2 ∙ CCO 2 ] ∙ tог = [(1,177∙ 1,863 + 0,464∙ 1,542 + 5,958∙ 1,307 + 0,0037∙ 1,955 + 0,204∙ 1,356) ∙ xт + (0,015 + 0,015)/1,542 + 0,509/1,977 ∙ 1,863] ∙ 300 = 3293,76 ∙хт + 161,15

Находим удельный расход горючего

а) 29267,817 · хт + 64,4 · хт + 26,4 + 16,112 + 1234,67 + 77,145· хт + 18,72 · хт = 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 +583,2 + 3293,76 · хт + 161,15

26134,322 · хт = 2839,268

хт = 0,108 [кДж/кг ∙ Кл.]

[x] = 29267.817 · 0108/10200 = 0,309 =309 [кг. Усл. т/т. Кл.]

б) 29267,817 · хт + 64,4 +26,4 + 16,112 + 781,99 + 1164,32 · хт Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат + 18,72 · хт = 1833,03 + 1452,6 + 48,97 + 37,5 + 523,5 + 3293,76 · хт + 161,15

27221,497 · хт = 3232,248

хт = 0,118 [кг/кг ∙ Кл.]

[хт ] = 29267,817 · 0,118/10200 = 0,338 =338 [кг. Усл. т/т. Кл.]

5. Сводные данные.

Таблица 6. Вещественный баланс печи

Приход

Материала

Количество,

Кг/кгкл

Расход

материала

Количество,

кг/кгкл

а

б

а

б

1. Клинкер

1

1

1. Горючее

0,108

0,118

2. Отходящие газы

1,692

1,799

2. Воздух на горение горючего

1,038

1,134

3. Общий пылеунос

0,154

0,154

3. Сырьевая смесь

1,554

1,554

4. Пылевозврат

0,152

0,152

Сумма:

2,846

2,953

Сумма:

2,859

2,966

Невязка:

а) 100 ∙ (2,859– 2,846) / 2,846=0,35%

б) 100 ∙ (2,966– 2,953) / 2,953=0,33%

Таблица 6 . Термический баланс холодильника

Приход

Количество, кДж/кг.кл

Расход

Количество, кДж/кг Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.кл

а

б

а

б

1.С клинкером входящим

2. Воздух на остывание

1452,6

8,33

1452,6

38,91

1.С клинкером выходящим

2.Через корпус

3.Воздух

- лишний

- вторичный

165,8

52,13

-

1243,0

78

44,27

449,86

919,38

сумма

1460,93

1491,51

сумма

1463,01

1491,51

Таблица 7. Термический баланс печи

Приход

Количество, кДж/кг.кл

Расход

Количество, кДж/кг.кл

а

б

а

б

1. Сгорание горючего

(хим теплота)

2.Физическая теплота

1. 3.Сырьевая смесь

2. 4.Возвратимая пыль

3. 5. Воздух

4. - первичный

5. - вторичный

3160

6,955

26,86

16,112

2,021

1243

3453,53

7,599

26,86

16,112

2,208

919,38

1. ТЭК

2. С клинкером

3. С пылью

4. Испарение воды

5.Через корпус печи

6. Отходящие газы

1833,03

1452,6

48,97

37,5

523,2

516,87

1833,03

1452,6

48,97

37,5

523,2

549,81

cсумма

4455,868

4425,689

сумма

4412,17

4445,11

Невязка:

а) 100 ∙ (4455,868– 4412,17) / 4412,17=0,99%

б) 100 ∙ (4463,163– 4461,582) /4463,163 =0,03%

6. Аэродинамический расчет

1. Объем газообразных товаров на выходе из печи

Vпг =Vог ∙ 1000 ∙ Вкл

а) Vо Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат.г. =Lп.г. ∙хт +GН2О w +г +GСО2 с = 7,807 ∙ 0,135 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м3 /кг.кл,

б) Vо.г. =Lп.г. ∙хт +GН2О w +г +GСО2 с = 7,807 ∙ 0,123 + 0,015 + 0,015 + 0,509 = 1,59, м3 /кг.кл,

а) Vпг =Vог ∙ 1000 ∙ Вкл = 1,59 ∙ 1000 ∙ 10,2 = 34039,97 м3 /ч =

= 9,45 м3 /с

б) Vпг =Vог ∙ 1000 ∙ Вкл = 1,49 ∙ 1000 ∙ 10,2 = 31899,09 м3 /ч =

= 8,86 м3 /с

Объем газообразных товаров перед дымососом возрастает из-за подсосов Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат воздуха и составит:

Vп.г. ` =1,15∙Vп.г. , м3 /с,

а) Vп.г. ` = 1,15∙9,45 =10,86 м 3 /с,

б) Vп.г. ` = 1.15∙ 8,86 =10.18 м3 /с.

Аэродинамические сопротивления печной установки:

Dр=Dрц + Dрвх газ +Dрвых газ + Dрп +Dрэл.ф. ,

где Dрп – сопротивление вращающейся части печи вкупе с переходной камерой можно принять равным 100 Па

Dрэл.ф. – гидравлическое Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат сопротивление электрофильтра,

Dрэл.ф. =200-250Па,

Dргаз –сопротивление газоходов, Dргаз =70-100Па,

Dрц – сопротивление циклона = 200 – 300 Па

∆рвых газ , Dрвх газ – сопротивление входящих и выходящих газоходов

Dрвых газ = 50 – 150 Па; Dрвх газ = 50 – 100 Па

Dробщ = 1,2 ∙ Dр = 1,2 ∙720 = 852 Па

Мощность, потребляемая дымососом:

Nд =х ∙ Vп.г. ` ∙ Dробщ /hобщ­ , кВт,

а) Nд =1,2 ∙ 10,86 ∙ 852/1000=11,1 кВт,

б) Nд =1,2 ∙ 10,18 ∙ 852/1000=10,4 кВт.

Главные теплотехнические характеристики печной установки Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат:

1) Термический КПД печи:

hтепл =[(Qтэк +Qисп )/Qг ]∙100%,

а) hтепл =[(1833 + 37,5)/4488,089] ∙ 100=41,67 %,

б) hтепл =[(1833,03 + 37,5)/4463,163] ∙ 100=41,91%.

2) Технологическое КПД печи:

hтех =(Qтех /Qг )∙100%,

а) hтех =(1833,03/3160,92)∙100=57,99%,

б) hтех =(1833,03/3453,53)∙100=53,077%.

Заключение.

В данном курсовом проекте требовалось высчитать теплотехническую эффективность подмены барабанного холодильника на колосниковый. По результатам расчета удельный расход горючего на обжиг 1 кг клинкера до подмены составлял 0,108 кг Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат/кгкл, после подмены после подмены возрос до 0,118 кг/кгкл . Возросли утраты с лишним воздухом на 449,86 кДж/кг). Но уменьшились утраты с выходящим из холодильника на 87,7. После подмены удельный расход условного горючего возрос на 29 кг.Усл.т/т.Кл.. Уменьшился теплотехнический КПД печи на 4 %.

Литература

1. Ю.М. Бутт, М Расчёт теплотехнической эффективности замены барабанного холодильника на колосниковый на Паранайском цементном заводе - реферат. М. Сычёв, В. В. Тимашев «Химическая разработка вяжущих материалов» М. Высшая школа 1980

2. Левченко П. В. «Расчет печей и сушил силикатной промышленности» М. Высшая шкала 1968 г.

3. Теплотехнические расчёты термических агрегатов в производстве вяжущих материалов Б. 1986



rashodi-na-nauchno-issledovatelskie-opitno-konstruktorskie-ezhekvartalnijotche-t-emitenta-emissionnih-cennih-bumag.html
rashodi-na-oplatu-truda-privlechennih-sotrudnikov-rabotnikov.html
rashodi-na-priobretenie-moechnogo-oborudovaniya-razovie.html